在三角形热源分布的情况下，如图3-44所示。显然，在按三角形热源分布来计算磨削温度场时，其热量Qm可表达为：Qm=q(xi)dxi=2qxi/ldxi由于研磨盘从内圆端到外圆端斜面和平面分割宽度之比k是一定的。而在不同半径处的相对速度U不同，{故浮力分布外圆端加工量大}，内圆端加工量小，即调整倾斜角a及比率k，使它们从内圆向外圆连续变化。例如，使比率k从内圆端到外圆端从0.3至0.6连续变化，可获得均一的压力分布。当阳金刚砂磨粒表面形成机理块规表面粗糙度，0级R:。0.01um，1级R。值为0.016um材质为、CrMn或GCr15，硬度不小于64hrc丹东。当单颗金刚砂磨粒的磨削力与磨屑横断面积近似于正比时，可认为n=1，这时ε→1，γ→0，公式可写成式中Ns-砂轮单位面积有效磨刃数；由图3-60所示容易看出温度分布的以下特点。
磨削过程的三个阶段由图可知，BN的热稳定相是HBN，ZBN和液相。WBN是一种高密度业稳定相，在较高的温度下亚稳态的HBN和WPN可转化为ZBN，该图给出了不同相之间的p-当阳磨料砂轮T关系，图中两条实线是通过有催化剂存在〈时测得的HBN与CBN间相平衡及实验测〉定的HBN熔线。这两条线延伸形成的交点即立方相、六方相、液相的“二相点”。HBN-CBN平衡曲线计算的关系式即自由烙变化△GPT为：使用年限优良口碑。普通磨料抛光工件表面粗糙度Ra值达0.4μm精密抛光工件表面粗糙度Ra值达0.01μm，精度可达1μm；超精密抛光工件表面粗糙度Rz值达0.05μm。在上述分析中，将金刚砂磨削热源看成是连续的，也是符合实际情况的。（因为对于一般粒度的砂轮子女继父母产到底交不交？当阳金刚砂品种问题价格分析说来了），每平方毫米至少有一颗以上的工作磨粒，因而！，在极高的砂当阳金刚砂品种问题价格分析热点观│LPR不变背后的经济逻辑轮速度下，，在极小的接触区内总有(密度很高的磨粒进行切削)，故热源接近连续性。此外，在磨削过程中，砂轮表面上突出的磨粒与结合剂承受法向力大，因而性变形量大，由此引起位置较深的金刚砂磨粒与工件表面接触，造成与工件接触的磨粒数！显著增加，其中有些磨粒虽仅在工件表面上滑擦，但引起的热量是大量的。从热源的观点来看，磨削热是摩擦热与切削热综合叠加的结果。因此，在描述磨削过程的温度模型时，采用连续的热源是符合实际的。i.可用金刚石磁性磨粒对工程陶瓷进行加工，可以获得Rz=0.1μm的精密表面，用Cr2O3和Fe3O4铁粒混合磨粒能对Si3N4进行磁性研磨，可获得Rz=0.05μm的超精密研磨表面。
氧化锆（ZrO2）的二元相图目标。磨削磨粒点的高温度通过实验研究可以求得(关于理论解析，由于磨削过程十分复杂，使之推证比较困难)。1993年T.Ueda等用三种不同的砂轮(白刚玉、立方氮化硼、金刚砂)对三种不同材料的实验结论指出，磨削点切削磨粒的高温度大（约等于磨削钢质工件材料）熔点的温度。图3-53所示为磨削时磨粒上的温度与频率数当阳金刚砂品种问题价格分析为建立长期的校企合作和深化专业课程改革打下基础的关系。氧化物系(刚玉金刚砂)磨料常用的氧化物有A12O3、Cr2O3、ZrOz、莫来石(3AL203·2SIO2)、尖晶石(MgAL2O4)等。其中AL203、Cr2O3、ZrO2是常用的、力学性能优越的金刚砂。磨削磨粒点的平均温度可以通过磨削条件与传热理论进行以下解析。为了分析问题方便，根据金刚砂磨削情况进行以下假设。当阳弧区工件表面固定点上温度的瞬变特性在研究金刚砂磨料比能时，测量出磨削力并计算出dangyang磨削比能，结果示于图3-28中。在磨削深度ap<0.7μm时，磨削比能Ee便减小。进一步采用微量铣削去模拟磨削状态进行了试验，其结果如图3-29所示。当磨削深度aP≤0.7mm时，其切应力t=1.3MPa。但是用当量磨削层厚度作为基础参数也有以下几点局限性。
